配網(wǎng)用電流傳感器多用于電能計(jì)量， 其主要性能指標(biāo)為其交流計(jì)量誤差[60, 61]。實(shí)驗(yàn) 時(shí)在全量程范圍進(jìn)行交流性能測試， 根據(jù)《測量用電流互感器檢定規(guī)程》，所研制的 500 A 交直流電流傳感器， 交流測試范圍為 0~600 A，實(shí)驗(yàn)時(shí)直流電流源輸出為 0 ，直流繞 組斷開，通過調(diào)節(jié)升流器旋鈕調(diào)節(jié)一次側(cè)交流大小， 測試了正反行程 5%、20%、100% 、 120%額定電流下新型交直流傳感器比差角差。紅色曲線為 0.05 級交流電流互感器比差和角差誤差限值曲線， 黃色曲線為反行程交流比差和角差誤差曲線， 黑色曲線為正行程交流比差和角差誤差曲 線。2022年有70%的動力電池回收后用于梯次利用，...

根據(jù)初始條件iex(t1)及終止條件iex(t2)可以求得時(shí)間間隔t2-t1為：t2-t1=τ2ln（2－12）在t2≤t≤t3期間，電路初始條件iex(t2)仍滿足式（2－11），且此時(shí)鐵芯C1工作由線性區(qū)A轉(zhuǎn)入正向飽和區(qū)B，激磁電感減小為l，鐵芯C1回路電壓滿足，vex=VOH=Vout。此時(shí)回路電壓方程為：Vout=iex(t)*Rsum+l（2－13）在形式上式(2－13)與式(2－5)一致，因?yàn)榇藭r(shí)鐵芯均進(jìn)入飽和區(qū)工作。兩者所討論的激磁振蕩時(shí)刻不同，即一階線性微分方程的初始條件和終止條件均不相同。由初始條件式（2－11）與一階線性微分方程（2－13）可得t2≤t≤t3期間，激磁電流i...

當(dāng)一次電流 IP>0，即為正向直流偏置，其在鐵芯 C1 中產(chǎn)生恒定的增磁直流磁通， 鐵芯 C1 磁化曲線將向左發(fā)生平移， 使鐵芯 C1 進(jìn)入正向飽和區(qū)的閾值電流變小。 且正向 飽和閾值電流滿足 I+th1=I+th-βIp，其中 β=NP/N1 為一次繞組 WP 匝數(shù) NP 與激磁繞組 W1 匝 數(shù) N1 之間的比值。此時(shí)新的振蕩過程將不同于原 IP=0 時(shí)自激振蕩過程， 由于正向飽和 閾值電流 I+th1 小于原正向激磁閾值電流 I+th ，導(dǎo)致正半周波自激振蕩過程將不會在原 t1 時(shí)刻進(jìn)入飽和區(qū)， 而是略有提前， 即鐵芯 C1 工作點(diǎn)將提前進(jìn)入正向飽和區(qū) B；同時(shí)由于 正向直流磁通作用，...

根據(jù)自激振蕩磁通門傳感器激磁頻率約束條件fex>2f，當(dāng)交直流電流傳感器檢測帶寬為0–50Hz時(shí)，應(yīng)設(shè)計(jì)自激振蕩磁通門傳感器激磁頻率應(yīng)大于100Hz。設(shè)計(jì)激磁頻率時(shí)可根據(jù)式（2－42）計(jì)算激磁頻率fex為：fex=Vout4BSN1SC（4－3）式（4－3）中激磁頻率fex 與激磁繞組 W1 匝數(shù) N1 均未確定，通過合理設(shè)計(jì)參數(shù) N1 使得終激磁頻率fex>100Hz 即可滿足設(shè)計(jì)要求。然而激磁頻率fex 并不是越大越好， 磁 性材料的渦流損耗與激磁頻率fex 的平方成正比，因此當(dāng)激磁頻率fex 較大時(shí)，鐵芯的渦 流損耗增大， 整體交直流電流傳感器功耗增大， 且激磁方波電壓一定時(shí)，激磁...

值得注意的是，當(dāng)激磁電壓頻率fex較小或與一次被測電流自身頻率相近時(shí)，由于電磁感應(yīng)原理在激磁繞組產(chǎn)生工頻50Hz感應(yīng)電流信號，此時(shí)在在單個(gè)激磁電流波形中，無法對有效區(qū)分頻率相近的50Hz感應(yīng)電流信號和與激磁電壓頻率一致的激磁電流信號。因此自激振蕩磁通門方法對激磁電壓頻率的設(shè)置一般需按照香農(nóng)采樣定理原則，即激磁電壓頻率大于兩倍被測電流頻率fex≥2f。圖2－6～2－8分別為通過Tek示波器（TDS2012B）所觀察，當(dāng)IP=1A直流，IP=-1A直流及IP=1A交流時(shí)，采樣電阻RS1上激磁電流波形。2023年以來，在上游原材料價(jià)格回落。福州普樂銳思電流傳感器發(fā)展現(xiàn)狀通過對逆變器的輸入輸出端進(jìn)行基...

實(shí)際電源系統(tǒng)中有些電流的形式比較復(fù)雜，由于電源系統(tǒng)中的負(fù)載特性的變化，可能會引起電流的波形的變化。復(fù)雜電流波形可以看成多個(gè)不同頻率的電流疊加而成的。常見的復(fù)雜電流有交流電流疊加一個(gè)脈動的直流電流、直流電流疊加脈沖電流和電源中的負(fù)載電流等。復(fù)雜的電流波形可以經(jīng)過傅里葉分解，對各個(gè)頻率的分量進(jìn)行的分別測量。進(jìn)行疊加的各個(gè)分量具有不同的頻率，電流形式上為復(fù)雜波形，也就是說電流具有較寬的頻帶。為了精確測量具有寬頻帶的電流，就需要設(shè)計(jì)寬頻帶的電流傳感器。2022年廣東省新型儲能產(chǎn)業(yè)營業(yè)收入約1500億元。珠海零磁通電流傳感器定制鋰電池的短路保護(hù)：當(dāng)電池發(fā)生短路時(shí)，電流傳感器可以迅速響應(yīng)并觸發(fā)保護(hù)機(jī)制，切...

巨磁阻（GMR）效應(yīng)在微小磁場測量領(lǐng)域?qū)崿F(xiàn)了創(chuàng)新性的改變，尤其在利用渦流傳感器進(jìn)行無損檢測方面取得了很大的進(jìn)展。巨磁阻傳感器具有低功耗、尺寸小、高靈敏度以及頻率與靈敏度的不相關(guān)性等特點(diǎn)；同霍爾傳感器相同，巨磁阻芯片是傳感器的主要組成部分，一般也容易受到環(huán)境中磁場的干擾，不適用于電磁環(huán)境復(fù)雜的環(huán)境，對復(fù)雜波形電流也不能做出準(zhǔn)確的檢測。磁通門傳感器(Fluxgatecurrentsensor)，一開始主要用于弱磁場的檢測，比如地磁場檢測、鐵礦石檢測、位移檢測和管道泄漏檢測等方面。隨著這種技術(shù)的發(fā)展，磁通-2-門傳感器廣泛應(yīng)用于太空探測和地質(zhì)勘探中。磁通門電流傳感器的結(jié)構(gòu)類似霍爾電流傳感器，是基于檢...

當(dāng)測量交直流電流時(shí)，環(huán)形鐵芯C1處于正向激磁狀態(tài)，在采樣電阻RS1上將產(chǎn)生正比于一次交直流電流的有用低頻信號VL1，包括直流分量信號Vdc及工頻交流信號Vfac，同時(shí)也會產(chǎn)生高頻無用交流分量VH1。由于環(huán)形鐵芯C2激磁狀態(tài)與鐵芯C1完全相反，因此在采樣電阻RS2上可以檢測到反向的低頻信號VL2及反向的無用交流分量VH2。對于環(huán)形鐵芯C2而言，其與環(huán)形鐵芯C1反相端支路對稱，而缺少正向端電路部分，因此環(huán)形鐵芯C2在振蕩過程中激磁電流的平均電流與一次側(cè)交直流電流線性關(guān)系較差，低頻信號VL2為無用低頻信號。根據(jù)上述分析，可以得到合成信號VR12表達(dá)式如下：VR12=VR+VR=VL1+(VH1+VH...

電流傳感器在新能源汽車中有多個(gè)重要應(yīng)用。以下是一些常見的應(yīng)用： 電池管理系統(tǒng)（Battery Management System，簡稱BMS）：電池是新能源汽車的重要部件之一，而電流傳感器在BMS中起著關(guān)鍵作用。它用于測量電池充電和放電過程中的電流變化，以監(jiān)測電池的狀態(tài)和保護(hù)電池免受過載和過放的損害。 電動機(jī)控制系統(tǒng)：在新能源汽車中，電動機(jī)是用于驅(qū)動車輛的關(guān)鍵部件。電流傳感器被用于測量電動機(jī)的工作電流，以幫助控制電動機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)和保護(hù)電動機(jī)免受過載和過熱的損害。 充電系統(tǒng)：電流傳感器在新能源汽車的充電系統(tǒng)中也得到了非常多應(yīng)用。它被用于測量充電過程中的電流變化，以監(jiān)測充電狀態(tài)和確保充電過程的安全...

同理，雙鐵芯結(jié)構(gòu)下，由于反饋繞組同時(shí)均勻繞制在兩環(huán)形鐵芯C1及C2上，可以對鐵芯C1，C2列寫磁勢方程可以得到：C1:NPIP+NFIF+N1Iex1=0C2:NPIP+NFIF+N2Iex2=0（3－5）（3－6）單獨(dú)看式(3－4)，與其式（3－5）及式（3－6），其結(jié)構(gòu)相同，即單個(gè)鐵芯在閉環(huán)電流測量時(shí)，其磁勢方程一致，主要是因?yàn)殍F芯的磁勢方程與鐵芯上所纏繞的繞組及其通過的電流有關(guān)，但值得注意的是，通過觀察式（3－4）至式（3－6），對于兩種測量方案而言，單個(gè)鐵芯均無法完成一次電流磁勢NPIP與反饋電流磁勢NFIF相平衡，在單個(gè)鐵芯上總是存在激磁電流磁勢，這與傳統(tǒng)電流互感器一致，激磁電流就是...

為了降低直流分量對電能計(jì)量的影響及避免直流分量對交流電力設(shè)備造成損害，在 不影響交流測量精度的同時(shí)，能對直流分量進(jìn)行監(jiān)測，是智能配網(wǎng)對新一代電流測量設(shè) 備的新需求。中國電網(wǎng)公司在 2016 年 9 月，其運(yùn)維檢修部門組織編寫了《10kV 一體化 柱上變電和配電一二次成套設(shè)備典型設(shè)計(jì)及檢測規(guī)范》，提出適合我國配電網(wǎng)的一體化 配電成套設(shè)備的概念，而配網(wǎng)設(shè)備中一二次融合傳感器技術(shù)是配網(wǎng)自動化設(shè)備的很重要的環(huán) 節(jié)之一，因此開展一二次融合下電流傳感器技術(shù)研究迫在眉睫。磁通門電流傳感器可以用于監(jiān)測電池的電量和電流，提高電池的使用效率和安全性。杭州高精度電流傳感器廠家一階低通濾波器及高通濾波器的截止頻率f0...

值得注意的是，當(dāng)激磁電壓頻率fex較小或與一次被測電流自身頻率相近時(shí)，由于電磁感應(yīng)原理在激磁繞組產(chǎn)生工頻50Hz感應(yīng)電流信號，此時(shí)在在單個(gè)激磁電流波形中，無法對有效區(qū)分頻率相近的50Hz感應(yīng)電流信號和與激磁電壓頻率一致的激磁電流信號。因此自激振蕩磁通門方法對激磁電壓頻率的設(shè)置一般需按照香農(nóng)采樣定理原則，即激磁電壓頻率大于兩倍被測電流頻率fex≥2f。圖2－6～2－8分別為通過Tek示波器（TDS2012B）所觀察，當(dāng)IP=1A直流，IP=-1A直流及IP=1A交流時(shí)，采樣電阻RS1上激磁電流波形。這種誤差可能由多種因素引起，包括但不限于：溫度變化、電氣噪聲、機(jī)械磨損以及制造過程中的不準(zhǔn)確性。蕪...

誤差控制電路由PI環(huán)節(jié)構(gòu)成，其直流開環(huán)增益越大越好，同時(shí)要求所選擇運(yùn)算放大器失調(diào)電壓小，單位增益帶寬大，選用OP27G高精密運(yùn)放。誤差控制電路輸出直接連接PA功率放大電路，以驅(qū)動其輸出反饋電流IF。常見的功率放大電路包括集成功率放大電路以及三極管等功率器件搭建的A類，B類，AB類，D類，H類功率放大電路[9,50]。在基于磁通門原理的直流電流測量的類似方案中，為了通過降低功率放大電路的功耗以改善整個(gè)系統(tǒng)的運(yùn)行功耗，D類功率放大電路，H類功率放大電路常有出現(xiàn)，但該類功率放大電路輸出紋波較大，因此對反饋電流中交直流測量帶來誤差。為了減小功率放大電路環(huán)節(jié)的輸出紋波，本文選擇了傳統(tǒng)AB類功率放大電路，...

激磁電壓信號Vex在一個(gè)周波內(nèi)表達(dá)式為：(|Vout,0

在使用電壓傳感器時(shí)，需要注意以下幾點(diǎn)：電壓范圍：確保所選的電壓傳感器的測量范圍能夠覆蓋你所需測量的電壓范圍。過高的電壓可能會損壞傳感器，而過低的電壓可能導(dǎo)致測量不準(zhǔn)確。安裝位置：將電壓傳感器安裝在合適的位置，遠(yuǎn)離高溫、潮濕、腐蝕性氣體等環(huán)境，以免影響傳感器的性能和壽命。連接方式：正確連接電壓傳感器的輸入和輸出端子，避免接反或短路等錯(cuò)誤連接，以免損壞傳感器或測量設(shè)備。絕緣保護(hù)：對于高電壓環(huán)境，應(yīng)使用具有良好絕緣性能的電壓傳感器，以確保安全操作。 羅氏線圈傳感器是一種基于電磁感應(yīng)原理的電流測量裝置，它由一個(gè)線圈和一個(gè)磁芯組成。青島磁調(diào)制電流傳感器報(bào)價(jià)隨著智能電網(wǎng)的快速建設(shè)，交直流混合配...

鐵芯 C1 的非線性是影響自激振蕩磁通門電路正常運(yùn)行的主要因素。在探究鐵芯 C1 非線性特性時(shí)常用簡易的三折線模型分析，三折線模型忽略了鐵芯 C1 磁滯效應(yīng)并對復(fù) 雜的磁化曲線進(jìn)行分段線性化，鐵芯 C1 磁化曲線及簡化模型見圖 2－2。圖中主要參數(shù) HC 為鐵芯 C1 剩磁，H(ith)為鐵芯 C1 磁導(dǎo)率由線性區(qū)即將進(jìn)入非線性區(qū)發(fā)生突變時(shí)對應(yīng) 激磁電流閾值 ith 下的磁場強(qiáng)度，H(is)為鐵芯 C1 進(jìn)入飽和區(qū)工作狀態(tài)時(shí)對應(yīng)飽和激磁電 流 is 下的磁場強(qiáng)度。鐵芯 C1 的工作狀態(tài)依據(jù)激磁電流大小被劃分為負(fù) 向飽和區(qū) C，線性區(qū) A 及正向飽和區(qū) B。由于這個(gè)感應(yīng)電流與被測導(dǎo)體中的電流成...

假設(shè)1：Im<>τ1，略去了τ1項(xiàng)時(shí)間，得到簡化的激磁電壓周期公式。假設(shè)3：βIp<

根據(jù)自激振蕩磁通門原理可知，通過在一個(gè)周波內(nèi)對激磁電流 iex 積分計(jì)算平均激 磁電流， 再乘以采樣電阻阻值可獲取激磁電壓平均值， 即可獲得與一次電流相關(guān)的電壓 信號。但由于式（2－23）復(fù)雜， 積分計(jì)算方法數(shù)據(jù)量龐大。同時(shí)根據(jù)分析 可知， 由于一次電流 Ip 的影響， 在不同一次電流下， 單個(gè)周期內(nèi)正半周波與負(fù)半周波將會發(fā)生滯后或超前的現(xiàn)象， 從激磁電壓周期變化觀點(diǎn)來看， 當(dāng) Ip=0 時(shí)， 采樣電壓 VRs 一 個(gè)周波內(nèi)正向周波時(shí)間等于負(fù)向周波時(shí)間，即 TP=TN ；當(dāng) Ip>0 時(shí)，采樣電壓 VRs 一個(gè)周 波內(nèi)正向周波時(shí)間小于負(fù)向周波時(shí)間，即 TP

國外關(guān)于直流分量對電力變壓器影響研究頗多，直流分量的存在對于電力變壓器鐵芯的影響與電磁式電流互感器影響關(guān)注點(diǎn)略有不同，直流分量會導(dǎo)致電力變壓器鐵芯及其附近產(chǎn)生溫升，同時(shí)在設(shè)備殼體監(jiān)測到振動現(xiàn)象，均嚴(yán)重危害其正常運(yùn)行。1989年，更是由于地磁感應(yīng)直流導(dǎo)致電網(wǎng)變壓器工作失衡，在加拿大魁北克地區(qū)造成電力系統(tǒng)失穩(wěn)，隨后出現(xiàn)電網(wǎng)崩潰。在直流分量對鐵芯磁化程度對于電流互感器計(jì)量性能影響方面，捷克理工大學(xué)的 Karel Draxler 等人利用交直流電源作為信號源，通過羅氏線圈作為標(biāo)準(zhǔn)互感器輸出標(biāo)準(zhǔn)信號，被測電磁式互感器輸出作為被檢信號，使用可變負(fù)載的電力電子模塊作為被測互感器的負(fù)載，探究了直流分量大小以及...

紅色曲線為 0.05 級交流電流互感器比差和角差誤差限值曲線， 黃色曲線為 50A 直流下交流比差和角差誤差曲線，黑色曲線為 20A 直流下交流比差和 角差誤差曲線。 由 5－7 ，5－8 可知，在 20A 及 50A 直流分量下， 新型交直流電流傳感 器比差角差無明顯變化， 仍滿足 0.05 級交流誤差限值，所設(shè)計(jì)的新型交直流電流傳感器 可完成不同直流分量下交流電流高精度測量。無錫納吉伏研制的新型交直流電流傳感器單獨(dú)測量 0~600 A 交流分量、測量 0~300A 直流分量時(shí)，電流測量誤差均小于 0.05 級電流互感器誤差限值；在交直流同時(shí) 作用的情況下，交流分量對直流計(jì)量性能無明顯影響...

無錫納吉伏公司結(jié)合自激振蕩磁通門技術(shù)與傳統(tǒng)電流比較儀結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)了新型交直流電流傳感器。通過分析新型交直流傳感器的誤差來源，對傳統(tǒng)單鐵芯自激振蕩磁通門傳感器進(jìn)行改進(jìn)，提出了雙鐵芯結(jié)構(gòu)自激振蕩磁通門傳感器，同時(shí)對解調(diào)電路進(jìn)行了優(yōu)化。并建立了新型交直流電流傳感器穩(wěn)態(tài)誤差模型，為優(yōu)化設(shè)計(jì)參數(shù)以減小交直流比例誤差提供理論依據(jù)。依據(jù)上述研究，通過鐵芯選型、繞組設(shè)計(jì)、零磁通交直流檢測器電路、誤差控制電路、電流反饋電路和電磁屏蔽設(shè)計(jì)，研制了一臺500A雙鐵芯三繞組低成本交直流電流傳感器樣機(jī)。磁通門電流傳感器也可以用于測量脈沖電流，監(jiān)測和控制脈沖電流的狀態(tài)。泰州新能源汽車電流傳感器案例當(dāng)閉環(huán)零磁通交直流電流測量...

假設(shè)初始狀態(tài)輸出電壓 VO 在 t=0 時(shí)刻 VO=VOH 。根據(jù)電阻分壓關(guān)系可得電路的正反 饋系數(shù) ρ=R1/(R1+R2) ，且運(yùn)放同相端電壓 V+=ρVOH 。此時(shí)運(yùn)放反相端電壓 V-=V+=ρVOH, 在 0～t1 時(shí)刻，對非線性電感 L 進(jìn)行正向充電，充電電流大小受到電阻分壓及采樣電阻 RS 限制，充電電流從 0 開始增大，最大值為 Im=ρVOH/RS。在 0～t1 期間，鐵芯 C1 工作點(diǎn) 始終在線性區(qū) A，線性區(qū)激磁感抗 ZL 較大， 激磁電流 iex 緩慢增長到正向激磁電流閾值 Ith ，此時(shí)鐵芯 C1 工作點(diǎn)開始進(jìn)入正向飽和區(qū) B。當(dāng)電流傳感器工作時(shí)，激勵(lì)線圈中加載一固定頻...

不同于傳統(tǒng)電流比較儀的是，新型交直流電流傳感器改進(jìn)了鐵芯結(jié)構(gòu)及信號解調(diào)電 路， 增加了環(huán)形鐵芯 C2 及對其進(jìn)行激磁的是反向放大器 U2，其與環(huán)形鐵芯 C1 及采樣電 阻 RS1 構(gòu)成反向激磁的自激振蕩磁通門傳感器，其作用是用于抵消激磁電壓在其他繞組 中產(chǎn)生的電磁感應(yīng)紋波電流，低通濾波器 LPF 及高通濾波器 HPF 的配合使用將對采樣 信號的解調(diào)進(jìn)行優(yōu)化。設(shè)計(jì)的新型交直流電流傳感器為閉環(huán)零磁通交直流電流測量系統(tǒng)。其中交直流 電流不平衡磁勢檢測由零磁通交直流檢測器測量， 交流及直流不平衡磁勢均在同一通道 完成信號解調(diào)及信號處理。磁阻效應(yīng)傳感器是根據(jù)磁性材料的磁阻效應(yīng)制成的。河北電流傳感器廠家現(xiàn)...

在t1≤t≤t2期間，電路初始條件iex(t1)仍滿足式（2－7），且此時(shí)鐵芯C1工作在線性區(qū)A，激磁電感為L，鐵芯C1回路電壓滿足：vex=VOH=Vout。此時(shí)回路電壓方程為：Vout=iex(t)*Rsum+L根據(jù)式(2－7)、(2－9)，可得t1≤t≤t2內(nèi)，激磁電流iex表達(dá)式為：t-t1iex(t)=IC(1-eτ1)-（Ith-βIp1)eτ2（2－9）（2－10）此階段激磁電感由l變?yōu)長，因此鐵芯C1回路放放電時(shí)間常數(shù)τ2滿足τ2=L/Rsum。在t2時(shí)刻，鐵芯C1激磁電流iex達(dá)到正向飽和閾值電流I+th1，其滿足I+th1=I+th+βIp1，可得t2時(shí)刻激磁電流終值iex...

易于安裝和使用：電壓傳感器通常具有簡單的安裝和使用方式，可以方便地與其他設(shè)備進(jìn)行連接和集成，提供便捷的電壓測量功能。多種輸出接口：電壓傳感器通常提供多種輸出接口，如模擬輸出、數(shù)字輸出、通信接口等，能夠滿足不同系統(tǒng)和設(shè)備的接口需求?？删幊绦裕阂恍└呒夒妷簜鞲衅骶哂锌删幊坦δ?，可以根據(jù)實(shí)際需求進(jìn)行參數(shù)配置和調(diào)整，提供更加靈活和定制化的電壓測量解決方案。耐用性：電壓傳感器通常采用高質(zhì)量的材料和工藝制造，具有較高的耐用性和抗干擾能力，能夠在惡劣的工作環(huán)境下長時(shí)間穩(wěn)定運(yùn)行。總結(jié)起來，電壓傳感器具有高精度、寬測量范圍、快速響應(yīng)、寬工作溫度范圍、低功耗、高線性度、良好的穩(wěn)定性、安全可靠、易于安裝和使用、多種...

導(dǎo)致正半周波自激振蕩過程將不會在原 t5 時(shí)刻進(jìn)入飽和區(qū)，而是略 有延后，即鐵芯 C1 工作點(diǎn)將滯后進(jìn)入負(fù)向飽和區(qū) C；而在正向飽和區(qū) A 及負(fù)向飽和區(qū) C 中，激磁電流峰值仍然滿足 I+m=-I-m=Im=ρVOH/RS，且非線性電感時(shí)間常數(shù)未發(fā)生變化， 因此鐵芯 C1 飽和區(qū)自激振蕩階段， 激磁電流由 I+th1 正向增大至 I+m 的時(shí)間間隔增大， 而 激磁電流由 I-th1 負(fù)向增大至 I-m 的時(shí)間間隔減小。 由上述分析可知，測量正向直流時(shí)鐵 芯工作點(diǎn)的特征為： 鐵芯 C1 工作在正向飽和區(qū) B 的時(shí)間大于工作在負(fù)向飽和區(qū) C 的時(shí) 間，使激磁電流 iex 波形上出現(xiàn)了正負(fù)半周波...

（1）交流電流對直流電流測量精度的影響測試交流分量對直流測量的影響時(shí)，在交直流傳感器上均勻繞制直流繞組，其匝數(shù)Nd=30，分別測試在25A交流和250A交流時(shí)，交直流電流傳感器對于直流電流的測量誤差。紅色曲線為0.05級直流電流互感器比差限值曲線，黃色曲線為250A交流下直流誤差曲線，黑色曲線為25A交流下直流誤差曲線。由圖5－6可知，在25A及250A交流分量下，直流測量仍滿足0.05級直流誤差限值。交流分量大小對新型交直流電流傳感器直流測量誤差無明顯影響。因此，本文設(shè)計(jì)的新型交直流電流傳感器可完成不同交流分量下直流電流高精度測量。（2）直流分量對交流電流測量精度的影響在實(shí)驗(yàn)過程中，受限于傳...

導(dǎo)致正半周波自激振蕩過程將不會在原 t5 時(shí)刻進(jìn)入飽和區(qū)，而是略 有延后，即鐵芯 C1 工作點(diǎn)將滯后進(jìn)入負(fù)向飽和區(qū) C；而在正向飽和區(qū) A 及負(fù)向飽和區(qū) C 中，激磁電流峰值仍然滿足 I+m=-I-m=Im=ρVOH/RS，且非線性電感時(shí)間常數(shù)未發(fā)生變化， 因此鐵芯 C1 飽和區(qū)自激振蕩階段， 激磁電流由 I+th1 正向增大至 I+m 的時(shí)間間隔增大， 而 激磁電流由 I-th1 負(fù)向增大至 I-m 的時(shí)間間隔減小。 由上述分析可知，測量正向直流時(shí)鐵 芯工作點(diǎn)的特征為： 鐵芯 C1 工作在正向飽和區(qū) B 的時(shí)間大于工作在負(fù)向飽和區(qū) C 的時(shí) 間，使激磁電流 iex 波形上出現(xiàn)了正負(fù)半周波...

將一次電流中的直流和交流分量分通道單獨(dú)檢測，研制了四鐵芯六繞組交直 流電流比較儀，交流分量通過傳統(tǒng)的交流比較儀方式進(jìn)行檢測，交流勵(lì)磁檢測信號經(jīng)50 Hz 的帶通濾波電路 A1 后輸出至反饋繞組；直流分量通過自平衡式雙鐵芯磁調(diào)制器進(jìn)行 檢測，直流檢測信號通過峰差解調(diào)電路對二次諧波信號解調(diào)，經(jīng)過100 Hz帶通濾波電路 A2 濾除低頻及高頻諧波信號后經(jīng)信號放大器放大，然后輸出至反饋繞組，反饋繞組產(chǎn)生的磁勢與一次電流中直流磁勢相抵消，從而構(gòu)成零磁通閉環(huán)交直流測量系統(tǒng)。其研 究認(rèn)為，系統(tǒng)中的交流比較儀與直流比較儀互不影響，可以實(shí)現(xiàn)交直流同時(shí)測量。該交 直流電流比較儀變比為 2000:1，測量穩(wěn)態(tài)交流...

傳統(tǒng)磁通門電流傳感器常用偶次諧波檢測法來檢測被測電流值。具體的數(shù)學(xué)模型以及測量均通過在環(huán)形磁芯上環(huán)繞激磁繞組和感應(yīng)繞組來實(shí)現(xiàn)。根據(jù)法拉第電磁感應(yīng)定律可知，感應(yīng)繞組產(chǎn)生的感應(yīng)電動勢。激勵(lì)磁場的瞬時(shí)值方向呈周期性變化，磁芯的磁導(dǎo)率隨激勵(lì)磁場的改變而變化，但是沒有正負(fù)之分。偶次諧波檢測法是磁通門傳感器檢測方法中比較直白，比較簡單也是比較原始的測量方法，這一方法原理簡單，易于理解。但是由于在提取偶次諧波過程中需要進(jìn)行選頻放大、相敏整流以及積分環(huán)節(jié)，檢測電路復(fù)雜，精度較低，溫漂較大。對于工業(yè)應(yīng)用來說，偶次諧波解調(diào)電路具有復(fù)雜性，同時(shí)受到磁材料的工業(yè)性能限制，使用這種傳感器費(fèi)用較高。截至2023年9月，儲...